Jak zjistit počet závitů ve vzorci?

V posledních letech se kolem výstupních transformátorů pro elektronkové zesilovače vytvořila určitá aura mystiky a tajemna, znalostí přístupných jen pár vyvoleným. Částečně je to však pravda. Techniky pro inženýrské výpočty transformátorů byly vyvinuty před více než půl stoletím a v průběhu let doznaly nepodstatných změn pouze z hlediska použití nových magnetických materiálů vyšší kvality [1]. Základní principy a vypočítané vztahy zůstávají stejné. Fyzikální zákony se za půlsto let nezmění.

Výpočet parametrů výstupního transformátoru

Počáteční data pro výpočet transformátoru jsou určena v procesu výpočtu konečného stupně zesilovače. Jsou jimi výstupní výkon, snížený zatěžovací odpor v anodovém obvodu, indukčnost primárního vinutí a svodová indukčnost transformátoru [2].

Stanovení požadovaných rozměrů magnetického obvodu

Zpočátku musíte určit požadovanou velikost magnetického obvodu. Vhodnost dostupného železa lze zhruba posoudit podle následující podmínky:

kde Vc je aktivní objem oceli;

L1 – vypočítaná indukčnost primárního vinutí, H;

UA je amplituda napětí na svorkách primárního vinutí, V;

FH – dolní mezní frekvence, Hz;

Bmax — maximální amplituda magnetické indukce, G.

S je plocha průřezu magnetického obvodu, cm2;

lC je průměrná délka siločáry magnetického pole, cm.

Pro pancéřovaný magnetický obvod se průměrná délka magnetické siločáry vypočítá jako:

kde označení odpovídají označení přijatým na obr. 1.

Rýže. 1 Hlavní rozměry magnetických jader

Při posuzování rozměrů magnetického obvodu by měla být hodnota Bmax brána přibližně rovna 7000 – 8000 Plyn pro desku a 10000 Plyn pro točené dělené sady železa.

Experimentální stanovení indukce transformátoru

Pro další výpočty je vhodné stanovit maximální hodnotu indukce Bmax experimentálně na zvolené žehličce. Za tímto účelem se na kostru transformátoru navine zkušební vinutí o 100 závitech a zařadí se do zapojení podle Obr. 2. Magnetické jádro musí být sestaveno bez mezery. Postupným zvyšováním napětí na vinutí pomocí LATR se sleduje tvar proudu, který jím prochází. V okamžiku výskytu znatelných zkreslení ve tvaru sinusoidy se zaznamená napětí na vinutí (údaje zařízení V1).

Rýže. 2 Obvod pro měření maximální indukce v magnetickém obvodu

Poté se přípustná hodnota indukce vypočítá pomocí vzorce:

kde U1 jsou hodnoty přístroje, V;

S je plocha průřezu magnetického obvodu, cm2 (čisté železo).

Stanovení transformačního poměru

Výpočet konstrukčních údajů začíná určením transformačního poměru, který pro danou hodnotu zatěžovacího odporu zesilovače poskytne vypočtenou hodnotu anodového zatížení výstupní lampy.

kde n je transformační poměr;

N1 – počet závitů primárního vinutí;

N2 – počet závitů sekundárního vinutí;

RA je vypočtená hodnota zátěžového odporu anody lampy, Ohm;

RH – zátěžový odpor zesilovače, Ohm;

K je účinnost transformátoru.

Hodnota účinnosti jednocyklových transformátorů při výkonu 5 – 30 W se obvykle pohybuje v rozmezí 0,8 – 0,9. Je vhodné vzít hodnotu rovnou hodnotě zátěžového odporu zesilovače:

kde Rnom je jmenovitá impedance systému reproduktorů;

Rmin je minimální odpor systému reproduktorů v rozsahu pracovních frekvencí.

Tato hodnota je kompromisem z hlediska zajištění jak vypočteného odporu anodové zátěže výbojky za jmenovitých podmínek na jedné straně, tak koeficientu tlumení na straně druhé.

Výpočet počtu závitů primárního vinutí

Počet závitů primárního vinutí se vypočítá z podmínky nepřekročení maximální přípustné hodnoty indukce v magnetickém obvodu:

kde U1M je maximální amplituda napětí na svorkách primárního vinutí, V;

VMF je maximální přípustná amplituda proměnné indukční složky G.

kde VM je dříve naměřená maximální hodnota indukce, G.

Zkušenosti s výpočtem a výrobou značného počtu různých transformátorů (jak výstupních, tak mezistupňových) nám umožňují dospět k závěru, že hodnota VMF by neměla překročit 3500 – 4000 Gas pro desková magnetická jádra (laminovaná) a 5000 Gas pro kroucené dělení (páska) jedničky. Je třeba poznamenat, že kroucená jádra jsou i přes vyšší kvalitativní parametry u výkonových transformátorů poněkud horší než desková pro použití ve výstupních aplikacích. Zkreslení signálu způsobené transformátorem v důsledku nelinearity I/O charakteristiky při použití kroucených magnetických jader se objevuje při nižších indukčních hodnotách, i když po svém vzniku narůstá pomaleji.

Tento jev se vysvětluje tím, že magnetický tok je soustředěn ve vnitřních závitech magnetického obvodu, kde je délka elektrického vedení kratší. Výsledkem je postupné nasycení jádra, počínaje vnitřními vrstvami a konče vnějšími. Vnitřní vrstvy se ukazují být nasycené mnohem dříve než vnější, což se projevuje mírným zakřivením magnetizačních charakteristik železa i při průměrné indukci 4000 – 6000 Gaussů. Vyšší kvalita železa kroucených jader tento efekt poněkud zmírňuje, ale nedokáže jej zcela eliminovat.

Počet závitů primárního vinutí lze určit pomocí jiného vzorce na základě podmínky pro zajištění vypočtené indukčnosti:

kde L1 je požadovaná indukčnost vinutí, H;

m je magnetická permeabilita materiálu jádra při daných ampérzávitech permanentní magnetizace.

Praxe však ukazuje, že výpočet podle vzorce (10) vede k podhodnocenému počtu závitů oproti (8), a to je nepřijatelné vzhledem k prudkému nárůstu zkreslení na nízkých frekvencích v důsledku saturace magnetického obvodu.

Pouze při vysoké dolní mezní frekvenci (více než 100 – 150 Hz) dává vzorec (10) větší počet otáček. Navíc je nepohodlné v tom, že do výpočtu je zahrnuta hodnota m, která závisí na ampérzávitech permanentní magnetizace, kterou lze před experimentální výrobou transformátoru určit pouze přibližně pomocí grafů odpovídajících závislostí [1], [ 3], [4].

Výpočet počtu závitů sekundárního vinutí

Počet závitů sekundárního vinutí se vypočítá takto:

Výpočet průměru drátu

Průměr drátu (čistá měď) primárního vinutí:

Vzorec (13a) platí pro výpočet průměrné délky cívky na jádru pancíře (obr. 1a) a vzorec (13b) na jádru (obr. Ch c), hodnota dk (cm) je tloušťka materiálu rámu .

Průměr sekundárního drátu:

Pokud se sekundární vinutí skládá z několika paralelně zapojených částí, pak se průměr průřezového drátu vypočítá jako:

Umístění vinutí transformátoru

Po výpočtu vinutí je nutné zkontrolovat jejich umístění v okně magnetického obvodu. Za nejlepší umístění se považuje, když jsou primární i sekundární vinutí uspořádány v celistvém počtu vrstev a zcela vyplňují okno magnetického obvodu. K dosažení tohoto výsledku je přípustné měnit počet závitů a průměr drátu vinutí v malých mezích (až _* 10 %).

Naplnění okna magnetického obvodu lze zkontrolovat pomocí vzorců:

kde A1, A2, Aiz jsou tloušťky primárního vinutí, sekundárního vinutí a izolace mezi vinutími;

p1, p2 – počet vrstev primárního a sekundárního vinutí;

d`1, d`2 – průměry vodičů s izolací primárního a sekundárního vinutí;

diz je tloušťka mezivrstvové izolace.

Svodová indukčnost transformátoru je určena s dostatečnou přesností podle vzorce;

kde l0 je průměrná délka cívky, cm;

h’—výška vinutí vrstvy, cm;

Pro získání vypočtené hodnoty svodové indukčnosti musí být vinutí transformátoru ve většině případů rozděleno. Nejjednodušší a nejúčinnější způsob, jak to udělat, je vrstva po vrstvě.

Rýže. 3 Příklad umístění vinutí v okně magnetického obvodu (cylindrické dělení)

(cylindrické) dělení, kdy se vinutí navíjí na rám po částech a na konci jsou zapojena do série nebo paralelně. Nejčastěji se používá sériové zapojení sekcí primárního vinutí a paralelní zapojení sekundárního vinutí. Celkový počet sekcí primárního a sekundárního k musí být takový, aby rozptylová indukčnost LS, vypočtená z (17), nepřesáhla hodnotu zjištěnou při elektrickém výpočtu konečného stupně. Jedna z možností umístění sekcí na rám je znázorněna na Obr. 3. Je třeba mít na paměti, že celkový počet sekcí primárního a sekundárního vinutí musí být lichý a vnější sekce (tj. přímo ležící na rámu a vnější) musí patřit ke stejnému vinutí a mít poloviční počet závitů v ve vztahu k vnitřním sekcím stejného vinutí. Pouze v tomto případě je splněna podmínka pro kompenzaci svodových polí sousedních sekcí a svodová indukčnost bude odpovídat vypočtené.

Pokud je vinutí rozděleno na dvě cívky (jádrové transformátory), musí se jeho sekce střídat z jedné cívky do druhé.

Tato podmínka platí i pro push-pull transformátory, kde vinutí každého ramene musí mít stejný počet sekcí na jednom a druhém magnetickém jádru.

Stanovení velikosti nemagnetické mezery

Nedílnou konstrukční vlastností jednopólového koncového transformátoru je nemagnetická mezera mezi částmi magnetického obvodu. V jeho nepřítomnosti způsobuje konstantní složka anodového proudu výstupní lampy protékající primárním vinutím saturaci železa a v důsledku toho dochází ke katastrofálnímu poklesu magnetické permeability a ke zvýšení zkreslení vnášeného transformátorem. Mezera nedovolí, aby se magnetický obvod nasytil konstantní magnetizací (protože se rovná mnohonásobnému zvětšení délky siločáry magnetického pole pro konstantní složku magnetického toku) a zároveň nezpůsobuje dramatický pokles hodnoty m. Optimální nemagnetická mezera je taková, že indukce odpovídající konstantní složce magnetického toku by byla přibližně uprostřed lineární části magnetizační charakteristiky. U nejběžnějších typů elektrooceli lze velikost mezery přibližně určit podle vzorce:

I0—DC předpětí, A;

lC je délka elektrického vedení, cm.

Přesněji řečeno, velikost mezery je nastavena experimentálně při jmenovitém proudu zkreslení, na základě podmínek pro získání nejvyššího výstupního výkonu při spodním limitním kmitočtu a minimálního zkreslení při polovičním jmenovitém výstupním výkonu při stejném kmitočtu signálu.

Vzhledem k tomu, že teoretický výpočet optimální mezery je poměrně složitý a vyžaduje značné množství experimentálních dat o kvalitě použitého železa, jeví se jako vhodnější použít praktický výběr mezery v hotovém transformátoru.

Parazitní kontejnery a způsoby nakládání s nimi

Závěrem je třeba věnovat pozornost takovým nepříjemným a nevyhnutelným jevům, jako je vinutí a rozložená kapacita transformátoru. Spolu s indukčnostmi vinutí (nebo jejich částí) a svodovými indukčnostmi tvoří parazitní oscilační obvody, které rezonují v oblasti vysokých zvukových a ultrazvukových frekvencí. Tyto rezonance zkreslují frekvenční a fázovou charakteristiku transformátoru (fázový posun vlivem rozložené kapacity špatně navrženého transformátoru na vyšších frekvencích může dosahovat 400° – 7000° a navíc být nemonotónní). Neexistuje žádný radikální způsob boje proti těmto jevům, ale lze je omezit následujícími způsoby:

1. Rovnoměrné husté uložení (otočení k otočení) vinutí transformátoru.
2. Použití mezivrstvové izolace uvnitř sekcí každého vinutí (papír 0,05 – 0,1 mm).
3. Zvětšení tloušťky izolace mezi vinutími (což poněkud snižuje faktor plnění okna, ale výrazně snižuje kapacitu vinutí).
4. Pomocí magnetického jádra vypočtené velikosti. (Zvětšení rozměrů transformátoru proti požadovaným povede ke zvýšení udávaných kapacit a zvětšení délky závitu povede ke zvýšení Ls).
5. Položení vypočteného počtu sekcí (přehnané nadšení pro dělení prudce zvyšuje kapacitu mezi vinutími).

Impregnace cívek transformátorů různými sloučeninami má výhody i nevýhody. První zahrnuje zvýšení mechanické pevnosti a snížení strukturálních rezonancí. Druhým je zvýšení parazitních kapacit a snížení frekvencí parazitních elektrických rezonancí až do zvukového rozsahu. Rozhodnutí o impregnaci transformátoru by mělo být učiněno až po důkladné analýze všech pro a proti.

Závěr

Závěrem bych rád připomněl, že výstupní transformátor je spleť kompromisů. Neměli byste honit ideální parametry a obrovskou hmotnost: v 99% případů vede zlepšení jednoho parametru ke zhoršení několika dalších. Nadměrný počet sekcí zvyšuje kapacitu vinutí; Nadměrný počet závitů – svodová indukčnost a aktivní odpor. Takových příkladů je mnoho. Při výpočtu nastavte rozumné počáteční parametry a nevytvářejte z transformátoru protizávaží pro věžový jeřáb. Nežádejte od transformátoru nemožné, ale využívejte moudře to, co může poskytnout.

Literatura

1. Tsykni G.S. Nízkofrekvenční transformátory. M., Svyazizdat, 1955.
2. Andronnikov D.V. “Tři elektrody v jednom úderu.” “Bulletin A.R.A.” Žádný. 3, 1998
3. Voishvillo G.V. Nízkofrekvenční zesilovače využívající elektronky. Ed. 2.
4. Belopolsky I.I. Napájecí zdroj pro rádiová zařízení. M., Energie, 1965.
5. Lukacher. Výpočet výstupních transformátorů, w. Přední rádio č. 22 1935.

Komentáře
#7 Alexander 03.12.2024. 11. 48 XNUMX:XNUMX

Zdá se, že ve vzorci (1) existuje zárubeň pro určení rozměrů magnetického jádra. Totiž indukčnost L1 je ve jmenovateli.
To znamená, že pokud je potřeba větší indukčnost, jádro musí být menší.
Ale ve skutečnosti větší indukčnost vyžaduje více závitů a větší magnetický obvod.
Možná by tam měla být délka magnetické siločáry.

#6 Sergey 23.10.2023 10:40

Děkuji za článek, i přes ta léta neztratil na aktuálnosti. Pomocí této metody počítám jednocyklové cykly a nezklamalo mě to.

#5 Seržant 16.06.2015 09:19

Bylo by užitečné přidat Malininovu knihu o výstupních transformátorech do seznamu odkazů http://libbib.org/vyxodnye-transformatory-malinin-rm/

#4 Alexey T 06.09.2014. 13. 00 XNUMX:XNUMX

Velmi užitečné, bude to pro mě věda, vždy používám výpočtový program, bude zajímavé porovnávat data)

Aby motor po převinutí podával co největší výkon, musíte se snažit o co největší průřez vodičů vinutí; ale protože je prostor v drážkách omezený, lze zvětšení průřezu dosáhnout pouze snížením počtu závitů. A čím menší je počet závitů ve fázi, tím vyšší bude magnetické zatížení ve stroji. Snížení počtu závitů by proto mělo být omezeno na takovou rozumnou mez, aby magnetická zatížení nepřekročila přípustná; a to lze zjistit pouze srovnáním s úspěšně navrženými motory.

Měřítkem magnetických zátěží je takzvaná magnetická indukce, měřená v jednotce zvané Gauss (gs).

V různých částech motoru by magnetická indukce pokud možno neměla překročit určité hodnoty stanovené praxí. Při výpočtu vinutí statoru je třeba vzít v úvahu indukci ve třech oblastech stroje:

a) indukce ve vzduchové mezeře mezi statorem a rotorem В běžně se pohybuje od 5000 do 9000 gs;

b) indukce v zubech statoru B h by mělo být v rozmezí od 14 000 do 16000 17 – 000 XNUMX gs;

c) indukce v tělese statoru В c by neměla překročit 12 000 – 15000 XNUMX paní.

Tyto tři podmínky nemohou být vždy splněny současně; jejich role na různém počtu pólů však není stejná.

U dvoupólových motorů je nejdůležitější indukce v tělese statoru; naopak u motorů s velkým počtem pólů je třeba věnovat pozornost především indukci v zubech. Obecně platí, že čím větší je motor a čím více je odvětrávaný, tím vyšší hodnoty indukce pro něj lze zvolit; naopak, čím slabší je chlazení motoru a čím je menší, tím nižší hodnoty indukce mu lze připustit.

Obvykle je vhodné začít s výběrem hodnoty indukce ze vzduchové mezery. Po zadání jakékoli hodnoty této indukce můžete určit hodnoty zbývajících indukcí pomocí vzorců:

pro indukci v zubech

B z =	Q в	В V [гс],
	Q з

pro indukci v tělese statoru

B c =	Q 0,32 в	В V [гс],
	Q з

Q c – oblast rozdělení pólů;

Q h – plocha průřezu ocelových zubů;

Q c je plocha průřezu oceli tělesa statoru.

Pokud první test neposkytne okamžitě uspokojivý výsledek, měla by být hodnota indukce v mezeře odpovídajícím způsobem korigována В c a znovu zkontrolujte.

Když je vybrána uspokojivá hodnota indukce v mezeře, počet závitů zapojených do série ve fázi lze určit podle vzorce:

w =	68 600 000 U ф	В V [гс],
	kB в Q в

U f je fázové napětí vinutí;

k – tzv. koeficient vinutí, jehož hodnotu lze brát v závislosti na počtu štěrbin na pól a fázi a rozteči podle tabulky. 3 a 4.

Tabulka 3 Součinitele vinutí jednovrstvých vinutí

Pokud je výpočet proveden pro abnormální frekvenci f, počet otáček získaný tímto vzorcem se musí vynásobit dalšími 50: f.

Je třeba věnovat pozornost skutečnosti, že bez ohledu na fázové připojení, které má být ve vinutí, napětí U f se rozhodně musí brát ve fázi.

Pokud by pracovní zapojení fází vinutí mělo být trojúhelníkové zapojení (obr. 16), pak se fázové napětí rovná lineárnímu:

Tabulka 4 Součinitele vinutí dvouvrstvých vinutí

q	Rozteč vinutí y, rovná se:
	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
1 1 / 4	0,910	0,951	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–
1 1 / 2	0,831	0,945	0,945	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–
2	0,683	0,837	0,933	0,966	–	–	–	–	–	–	–	–	–
2 1 / 4	–	0,766	0,877	0,941	0,954	–	–	–	–	–	–	–	–
2 1 / 2	–	0,711	0,829	0,910	0,951	–	–	–	–	–	–	–	–
3	–	–	0,735	0,831	0,902	0,945	0,960	–	–	–	–	–	–
3 1 / 2	–	–	–	0,747	0,828	0,890	0,932	0,953	–	–	–	–	–
3 3 / 4	–	–	–	0,710	0,792	0,859	0,908	0,941	0,955	–	–	–	–
4	–	–	–	0,677	0,760	0.829	0,885	0,925	0,949	0,958	–	–	–
4 1 / 2	–	–	–	–	0,695	0,766	0,827	0,877	0,915	0.941	0,954	–	–
5	–	–	–	–	–	0,711	0,774	0,829	0,874	0,910	0,936	0,951	0,957
6	–	–	–	–	–	–	0,676	0,732	0,783	0,828	0,867	0,898	0,924

Pokud se předpokládá pracovní zapojení do hvězdy, pak je fázové napětí 1,73krát menší než lineární (obr. 17):

U f =	U л	;
	1,73

Rýže. 16. Spojení fází v trojúhelníku.

Rýže. 17. Spojení fází do hvězdy.

Takto započítaný počet tahů však ještě není konečný. Všechny sekce vinutí musí sestávat ze stejného počtu závitů; proto je nutné, aby se nalezený počet závitů beze zbytku vydělil počtem úseků v sériovém zapojení; a toto číslo závisí na počtu paralelních větví.

Pokud mají být všechny sekce dané fáze zapojeny do série, bude počet takových sekcí v každé fázi:

s jednovrstvým vinutím – Z 1:6;

s dvouvrstvým vinutím – Z 1: 3.

Ale pokud použijete spojení sekcí každé fáze v а paralelních větví, pak bude počet sekcí zapojených do série v každé paralelní větvi každé fáze v а krát méně:

s jednovrstvým vinutím – Z 1 : 6а;

s dvouvrstvým vinutím – Z 1: 3а.

U menších strojů, kde i při sériovém zapojení je počet závitů v každé sekci v desítkách, není potřeba používat více paralelních větví. Ale u větších strojů je počet otáček každé sekce omezen na několik jednotek, takže zvýšení nebo snížení o jednu otáčku úplně změní přijaté magnetické zatížení; v tomto případě je velmi důležité použití paralelních větví, protože umožňuje zvýšit počet vodičů v každém slotu а krát.

Počet paralelních větví získaný z výpočtu by měl být objasněn výběrem dvou nebo tří čísel nejblíže k němu, vydělených počtem sekcí zapojených v sérii.

Abyste si mezi těmito čísly mohli vědomě vybrat, měli byste zkontrolovat, jaké hodnoty indukce s nimi získáte, a nakonec vybrat tu, při které se rozložení indukcí zdá nejpříznivější.

Za tímto účelem je nejprve skutečná indukce určena vzorcem:

В v =	68 600 000U ф	[гс].
	kwQ в

po kterém není těžké najít indukci v zubech В h a v tělese statoru В с.

Příklad 3. Určete počet závitů zapojených do série ve fázi motoru z předchozích příkladů pro různé možnosti vinutí.

Vzhledem k tomu, že motor není příliš malý a má dobré chlazení, můžete si pro testování vzít průměrnou hodnotu indukce v mezeře В v = 7000 paní.

Pak indukce v zubech

В z =	Q в	В v =	16700	7000 = 14800 paní.
	Q з		7900

a indukce v tělese statoru

В c =	0,32 Q в	Вv = 0,32	16700	7000 = 12950 paní.
	Q c		2890

Obě hodnoty jsou v doporučených mezích.

Podle tabulky. 3, koeficient vinutí s počtem slotů na pól a fázi q = 3 pro jednovrstvé navíjení cívky a pro navíjení řetězu s nezkráceným stoupáním у = 9 se rovná k = 0,960.

Vinutí by mělo být navrženo pro fázové napětí U f = 220 в; pak bude vhodný pro zařazení do sítě 220 в při propojení fází v trojúhelníku a v síti 380 в při spojování fází do hvězdy.

Proto ten počet otáček

w =	68 600 000 U ф	=	68 600 000 ∙ 220	= 134,5.
	kB в Q в		0,96 ∙ 7000 ∙ 16 700

Počet sekcí v sériovém zapojení, při absenci paralelních větví v jednovrstvých vinutích obou typů, bude

Z 1	=	36	= 6.
6		6

Nejbližší počet otáček, násobek počtu sekcí, w= 132 = 6 ∙ 22. Je užitečné vyzkoušet ještě dvě čísla: 126 = 6 ∙ 21 a 138 = 6 ∙ 23.

Nyní musíme zkontrolovat, jaké indukce jsou získány se všemi těmito počty závitů. Výsledkem této kontroly je:

počet otáček w	126	132	138
indukce mezery В в	7470	7120	6820
v zubech B з	15800	15050	14430
v tělese statoru В с	13830	13170	12610

Všechny tři počty otáček dávají obecně dobré výsledky; ale při 126 otáčkách se indukce v zubech a co je zvláště důležité u stroje s malým počtem pólů, indukce v tělese statoru, velmi blíží horním hodnotám doporučených mezí a při 138 otáčkách indukce v zubech je spíše malá. Proto je nejlepší udělat 132 zatáček.

Koeficient navíjení pro navíjení řetězu s roztečí у = 7 a pro dvouvrstvé vinutí se stejným stoupáním podle tabulky. 3 a 4 se rovná 0,902. Proto by bylo dosaženo stejných indukcí s počtem závitů

w =	0,960	132 ≈ 150 = 6 ∙ 25,
	0,902

Náhodou se stalo, že toto číslo je dělitelné 6 a je tedy vhodné pro obě vinutí; pokud by to nebyl násobek šesti, bylo by potřeba to opravit, jak je uvedeno výše.

Počet sekcí ve dvouvrstvé fázi vinutí je vždy dvakrát větší než v jednovrstvém vinutí, tj. v tomto případě je 12; ale 150 není dělitelné 12. Pak můžete udělat dvě věci:

a) uspořádat v každé fázi vinutí dvě paralelní větve po šesti sériově zapojených sekcích po 25 závitech;

b) změňte počet závitů například výběrem nejbližšího čistého násobku dvanácti w = 144 = 12 ∙ 12 a zapojte všechny sekce do série.

 [při zpracování této směrnice došlo k chybě]

Jak vypočítat vinutí statoru asynchronního motoru / G. K. Gervais / State Energy Publishing House / Moskva, Leningrad / 1960

[při zpracování této směrnice došlo k chybě]