Jak se určují tlakové ztráty pro místní odpor?

Ve specifických případech výpočtů potrubí založených na řešení těchto problémů mohou nastat další metodologické potíže. Například při navrhování potrubí s daným výstupním tlakem určeným stavem spotřebitele je nutné koordinovat údaje o vstupním tlaku, tj. tlak v hlavě vrtu, se skutečným harmonogramem výkonu vrtu.

Absence tlakových pulsací v potrubí je zajištěna zachováním rozptýlené prstencové struktury proudění. V souladu s mapou struktur proudění od Teitela a Ducklera pro horizontální kanály je oblast existence této struktury určena parametrem Lockhart-Martinelli a číslem Froude:

kde X je Loccatra-Martinelliho parametr; — vypočítané tlakové gradienty v kanálu at

průtok pouze vody a páry v nich v souladu s jejich skutečnými průtoky; g — zrychlení volné střelby; Fr – Froudeho číslo; D – průměr trubky; w“ je snížená rychlost páry“ a ‚ jsou hustoty páry a vody.

Jak je ukázáno v [8], s určujícím vlivem drsnosti na koeficient tření se transformuje do tvaru:

kde x je hmotnostní spotřeba páry.

Forma tohoto výrazu nám umožňuje považovat Lockhart-Martinelliho parametr za charakteristiku fázového stavu směsi, Froudeho číslo charakterizuje průtok. Podle uvedené mapy oblast existence režimu rozptýleného prstence odpovídá X 1,6. S ohledem na (3) uvádíme tuto podmínku ve tvaru:

Zdá se obtížné určit oblast Froudeho čísel pro uvažovaný režim pomocí Teitelovy a Ducklerovy mapy, protože hranice struktur je charakterizována měnícími se Froudeovými čísly. Proto se doporučuje jako omezení rychlosti používat podmínku doporučenou M.A. Gotovský a E.N. Goldberg na základě výsledků zobecnění experimentálních dat na stánku Kamchatskenergo:

kde G je hmotnostní průtok směsi; — hustota směsi určená homogenním modelem.

Pokud přesto dojde ke změně rozptýleného prstencového proudění a začnou se v potrubí tvořit kapalné zátky, je nutné odhadnout velikost možných vodních rázů a tlakových pulsací. Upozorňujeme, že taková změna režimu není vždy důsledkem konstrukčních chyb nebo nesprávně zvolených provozních režimů směšovacích potrubí páry a vody. Změna struktury proudění může být způsobena objektivními důvody, například prudkým poklesem produktivity vrtu.

Při přepravě směsi plyn-kapalina může dojít k vodnímu rázu nejen při náhlém uzavření potrubí, ale i při různých lokálních odporech, když jimi projdou kapalné zátky. Kapalná zátka, pohybující se vysokou rychlostí, díky své větší setrvačnosti ve srovnání s plynnou fází, může způsobit náhlé zvýšení tlaku na místním odporu. Odhady maximálního možného zvýšení tlaku při vodním rázu by měly být založeny na výrazu pro maximální rychlost pohybu vroucí kapaliny (12).

kde p_ud — velikost nárůstu tlaku; c‘ je rychlost zvuku v kapalné fázi; ‚ je hustota vody; proti‘_c — maximální rychlost kapalné fáze

Všimněte si, že výraz (6) určuje maximální nárůst tlaku při místním odporu. Navíc vzhledem ke krátké délce kapalinových zátek je toto zvýšení lokální, tj. nevztahuje se na celé potrubí. Přestože poruchy z takového vodního rázu ve formě tlakových pulsací, ale mnohem menší velikosti ve srovnání s hodnotami stanovenými vzorcem (6), se mohou rozšířit po celém potrubí.

Přítomnost lokálního odporu není nezbytnou podmínkou pro výskyt pulsací v toku plyn-kapalina. Proces tvorby kapalných zátek je spojen s brzděním kapaliny a jejím zrychlením na mezní hodnoty určené vzorcem (5). Podle Bernoulliho rovnice je pro takové zvýšení rychlosti zapotřebí pokles tlaku:

kde p_п — velikost tlakových pulsací.

Všimněte si, že veličiny určené vzorcem (6) a (8) nezávisí na hydrodynamických charakteristikách proudění a jsou funkcí termodynamických parametrů. Na Obr. 1. Výpočet je uveden pomocí zadaných vzorců v závislosti na tlaku.

Obr. 1. Závislost tlakových pulsací při vzniku kapalinových zátek (1) a velikosti maximálního hydraulického rázu při lokálních odporech (2) na tlaku

Praktické problémy v potrubní dopravě jsou založeny na výrazu pro pokles tlaku:

kde p je celkový pokles tlaku v potrubí; r_tr — pokles tlaku v důsledku tření; r_g — gravitační pokles tlaku; r_usk — pokles tlaku pro urychlení směsi; r_м — celkový pokles tlaku na místních odporech.

Hlavním úkolem výpočtu potrubí je výpočet tlakové ztráty v přímých úsecích (lineární tlaková ztráta). Je třeba mít na paměti, že směšovací potrubí páry a vody pracující v nominálním režimu, tj. s rozptýleným prstencovým prouděním, se vyznačuje nízkou hustotou směsi. Proto lze při výpočtu gravitační tlakovou ztrátu ignorovat, tj. výpočet by měl být proveden jako u vodorovného potrubí (6). Při realizaci takového výpočtu je vyřešen problém nalezení prvních tří složek pravé strany (8).

Podrobný popis rozptýleného prstencového proudění je obtížný úkol spojený s nutností použití numerických metod řešení. Navíc, jak bylo uvedeno [13], může dojít k nestabilitě schématu řešení. S ohledem na současnou dostupnost výpočetní techniky je třeba jako slibný směr uznat vytvoření počítačových programů pro výpočet průtoku páry a vody v potrubí na základě podrobného popisu rozptýleného prstencového proudění.

Různorodost problémů při výpočtu potrubí pro směs plynu a kapaliny obecně [1, 2, 6] a zvláště pro směs páry a vody však naléhavě vyžaduje vypracování jednoduchých doporučení pro technické výpočty. Jako takové doporučení je navržen vzorec (8), transformovaný tak, aby vypočítal pokles tlaku v důsledku tření:

kde L je délka potrubí.

Použití tohoto vzorce zjednodušuje výpočet a zároveň jej zhrubňuje. Při zohlednění posledně jmenovaného v kombinaci s použitím (9) se doporučuje zanedbávat nejen gravitační tlakovou ztrátu, ale i tlakovou ztrátu v důsledku zrychlení. Všimněte si, že zrychlení hraje významnou roli pouze při přibližování se k průřezu kritického proudění a ve jmenovitém provozním režimu potrubí leží v rámci chyby výpočtu i jednofázových proudění (10-15 %) [2]. Do jaké míry koreluje výpočet pomocí tohoto vzorce s hydraulickými ztrátami jednofázového proudění, lze posoudit z Obr. 2, představující závislost poměrů tlakových ztrát vypočtených podle (9) k tlakovým ztrátám vytvářeným proudem páry bez uvažování přítomnosti kapaliny.

Největší obtíž z metodologického hlediska představuje úkol teoreticky popsat proudění páry a vody v místních odporech. Za prvé, existuje mnoho typů lokálních odporů a jsou možné variace odporů stejného typu, které v nich způsobují různé výskyty fyzikálních procesů. Za druhé, i pro jednofázové proudění je teoretický popis procesů v lokálních odporech velmi obtížný úkol. Proto se zdá rozumné řešení omezit se při zvažování lokální odolnosti vůči jednoduchým doporučením založeným na zobecnění experimentálních dat za podmínek relevantních pro geotermální praxi.

Rýže. 2. Poměr tlakových ztrát dvoufázových a proudů páry v závislosti na hmotnostním odběru obsahu páry. Rozdíl rychlostí mezi jádrem a rozhraním jádro-film: 1-10 m/s; 2-20 m/s; 3-30 m/s

Na základě výsledků experimentálních studií na stánku Kamchatskenergo pro výpočet poklesu tlaku v místních odporech při proudění parovodní geotermální směsi, M.A. Gotovskij doporučil homogenní model proudění, přičemž koeficient lokálního odporu dvoufázového proudění se doporučuje uvažovat 1,4krát větší než koeficient akceptovaný pro daný odpor pro jednofázové proudění. S přihlédnutím k těmto doporučením, na základě metodiky výpočtu tlakové ztráty na lokálním odporu v jednofázovém proudění [3] S přihlédnutím k těmto doporučením na základě metodiky výpočtu tlakové ztráty při proudění pára-voda jsme mít:

kde p_м — pokles tlaku na místním odporu; — koeficient místního odporu pro jednofázové proudění; _cm — hustota směsi odpovídající homogennímu modelu; proti_cm je rychlost směsi odpovídající homogennímu modelu.

Hodnoty koeficientů pro hlavní typy lokálního odporu jsou uvedeny v tabulce 3.

Tabulka 3. Lokální koeficienty odporu

Náhlé rozšíření potrubí (potrubí ústící do velké nádrže)

Specialisté obsluhující otopnou soustavu bytového domu se mohou setkat s pravidelným větráním otopné soustavy bytového domu, čímž dochází k úplnému ochlazení jednotlivých stoupaček. Jednou z možných příčin tohoto jevu je absence tlakového rozdílu mezi tlakem v přívodním a vratném potrubí na vstupu do MKD. Které ustanovení o poklesu tlaku je vhodné zahrnout do smlouvy o dodávce tepla? Jaké normy odůvodňují jeho nutnost?

Případová studie

Topná sezóna 2022 – 2023 v našem bytovém domě začala problematicky: několik týdnů po sobě se denně ve všech vchodech devítipatrového domu tvořily vzduchové zácpy, v důsledku čehož došlo k úplnému ochlazení stoupaček topení. Na žádost dotčených obyvatel byli mechanici obsluhující dům nuceni několikrát denně odvzdušňovat stoupačky topení, toto opatření však pomohlo obnovit cirkulaci topení jen na krátkou dobu. Byl přivolán zástupce organizace zásobování teplem, který uvedl, že tlak na přívodním potrubí je 5 kgf/cm2 (0,5 MPa), což odpovídá normě, a uvedl, že příčinu větrání v otopné soustavě je třeba hledat uvnitř dům. Kontrolou vnitropodnikových sítí a zařízení však nebyla zjištěna žádná porušení v jejich provozu.

Při hledání východiska z této situace bylo rozhodnuto pozvat nezávislého odborného topenáře. Na základě výsledků kontroly dospěl znalec k následujícímu závěru:

„Důvodem nefunkčnosti topného systému je chybějící tlaková ztráta na vstupu, tento parametr reguluje organizace zásobování zdrojů;

Systém zásobování teplem MKD je uzavřený, přímo napojený na topnou síť plynové kotelny (závislý) a případné změny parametrů na rozvodech tepla zásobujících dům v oblasti odpovědnosti kotelny jsou promítne do zásobování teplem domu.

Topný systém MKD je vyroben podle jednotrubkového schématu se spodním vedením přes topné stoupačky v suterénu. Topná stoupačka stoupá všemi podlažími domu a napájí radiátory zapojené v sérii do svých zlomů, poté klesá všemi podlažími domu a také napájí radiátory zapojené do série ke svým zlomům.

Nízký dostupný tlak vede k pomalé cirkulaci chladiva (stagnaci) ve stoupačkách (radiátorech) a nerovnoměrnému rozložení tepelné energie po místnostech – chladivo uvolňuje maximum tepelné energie již v prvních radiátorech, a ne ve všech radiátorech stoupačky topení v různých místnostech.

Kromě toho mají radiátory určité konstrukční technické parametry: vyzařovaný výkon (účinnost) litinových radiátorů při 70 stupních chladicí kapaliny a při 50 stupních se liší faktorem dva (nelineární závislost), to znamená, že chladicí kapalina má ochlazený v radiátorech na určitou teplotu v první podél stoupacích místností, již není schopen plně přenášet tepelnou energii do dalších místností prostřednictvím topných radiátorů, ale jednoduše proudí do vratného potrubí.

Při tlaku v přívodním potrubí 5 kgf/cm2 (0,5 MPa) je tlak ve zpětném potrubí v MKD 4,7 – 4,8 kgf/cm2 (0,47 MPa – 0,48 MPa), to je ve skutečnosti rozdílový tlak je 0,2 – 0,3 kgf/cm2 (0,02 MPa – 0,03 MPa), což je zcela nedostatečné pro cirkulaci topného systému devítipatrové budovy Domy.

Pro tento bytový dům jsou dle projektové dokumentace stavby zajištěny tyto návrhové parametry dodávky tepla:

Parametr	na výstupu z kotelny	v rozvodu topení před měřičem tepla
dostupný tlak v hlavním topení Nrasp	1,0 kgf/cm2 (0,1 MPa)	0,96 kgf/cm2 (0,096 MPa)
tlak v přívodním potrubí Ppod	5 kgf/cm2 (0,5 MPa)	4,98 kgf/cm2 (0,498 MPa)
zpětný tlak Pob	4,0 kgf/cm2 (0,4 MPa)	4,02 kgf/cm2 (0,402 MPa).

Účastník se tedy musí obrátit na organizaci zásobování teplem s požadavkem, aby tlaková ztráta na vstupu do domu před měřičem tepla byla minimálně 0,96 kgf/cm2 (0,096 MPa).“.

Závěr nezávislého odborníka o nutnosti regulace tlakové ztráty donutil organizaci zásobování zdrojů přijmout opatření k zajištění tlakové ztráty na vstupu do domu a otopná soustava bytového domu začala fungovat bez poruch.

Mimochodem, v podobné situaci připomeňte RSO, že správce budovy má právo neplatit za tepelnou energii, jejíž kvalita neodpovídá státním normám, závazným pravidlům a smlouvě o dodávce tepla (odst. 1 čl. 542 občanského zákoníku Ruské federace). V usnesení I. odvolacího rozhodčího soudu ze dne 31.10.2011. října 11 ve věci č. A2200 – 2011/1,7 tak soudci odmítli umožnit provozovateli přepravní soustavy, aby od HOA vymáhal náklady na dodanou tepelnou energii, neboť namísto dostupné tlak 2 kgf/cm0,1 na vstupu topné sítě do domu, byl zajištěn tlak od -0 atm. do XNUMX atm., což nezajistilo cirkulaci chladicí kapaliny v topném systému bytového domu.

Jakou podmínku týkající se poklesu tlaku je vhodné zahrnout do smlouvy o dodávce tepla?

Tlaková ztráta na vstupu (dostupný tlak) je důležitým parametrem pro výkon topného systému MKD. Proto je vhodné stanovit podmínku dodržení tohoto parametru organizací zásobování teplem přímo ve smlouvě o dodávce tepla.

Odpovídající podmínka by mohla být formulována například takto:

Organizace zásobování teplem se zavazuje zajistit, aby tlak vody v síti v přívodním potrubí byl o velikost dostupného tlaku vyšší než požadovaný tlak vody ve vratném potrubí (pro zajištění cirkulace chladiva v systému). Dostupný tlak (tlakový rozdíl mezi tlakem v přívodním a vratném potrubí) chladiva musí být udržován provozovatelem přenosové soustavy v souladu s vypočtenými hodnotami stanovenými projektem topných sítí a energetickými charakteristikami topných sítí obytného domu.

Zde jsou příklady soudních aktů, ve kterých bylo zahrnutí příslušných ustanovení do smluv o dodávkách tepla uznáno za oprávněné:

Soudní akt	Znění smluvní doložky přijaté soudem
Rozhodnutí Rozhodčího soudu regionu Oryol ze dne 17.04.2008 ve věci č. A48 – 4818/07 – 12.	Organizace zásobování teplem zajišťuje, aby dostupný tlak chladiva na hranici bilance nebyl nižší než 0,1 MPa (1,0 kgf/cm2).
Rozhodnutí Soudního dvora území Stavropol ze dne 02.10.2017 ve věci A63 – 3968/2017	Dostupný tlak chladiva musí odpovídat hodnotám ne nižším, než jsou uvedeny v technických podmínkách pro připojení MKD k tepelným sítím (měřeno se statickým průtokem chladiva na hranici provozní odpovědnosti stran).

Na jaké normy by se mělo odkazovat, aby se odůvodnila potřeba doložky o poklesu tlaku ve smlouvě?

Norm	Obsah
sekce VI Metodika pro komerční účtování tepelné energie a chladiva, schválená nařízením Ministerstva výstavby Ruska ze dne 17.03.2014. března 99 č. XNUMX/pr	Povinností organizace zásobování teplem je zajistit dostupný tlak (tlakovou ztrátu) na hranici bilance
bod 8.17 SNiP 41 – 02-2003 „Tepelné sítě“	Tlaková ztráta na vstupu dvoutrubkových sítí ohřevu vody do budov (s výtahovým připojením otopných soustav) by měla být brána rovna vypočtené tlakové ztrátě na vstupu a v místní soustavě s koeficientem 1,5, ale ne menším než 0,15 MPa. Doporučuje se uhasit přetlak v topných bodech budov.
článek 1, 2 čl. 2, str. 2 bod 8 čl. 15 federálního zákona ze dne 27.07.2010. července 190 č. XNUMX-FZ „O dodávkách tepla“	Smlouva o dodávce tepla musí definovat termodynamické parametry chladiva (teplota, tlak), které odpovídají technickým podmínkám.
pp. „in“ umění. 17 Pravidla, závazná, když manažerská organizace nebo HOA uzavírá smlouvy s RSO, schválená nařízením vlády Ruské federace ze dne 14.02.2012. února 124 č. XNUMX	Indikátory kvality dodávaného komunálního zdroje jsou základními podmínkami smlouvy o dodávkách zdrojů
bod 20 pravidel č. 124	Při stanovování ukazatelů kvality energetického zdroje ve smlouvě o dodávce zdroje se bere v úvahu, že jeho objem a kvalita musí dodavateli umožnit zajistit poskytování veřejných služeb spotřebitelům v souladu s požadavky stanovenými Pravidly pro poskytování služeb. inženýrských sítí č. 354 a dodržovat připojovací podmínky (technické připojovací podmínky) bytových domů, veřejných sítí inženýrské a technické podpory, která napojuje bytové domy na centralizované sítě inženýrské a technické podpory.
body 21, 24, 37 pravidel č. 808	Podmínky smlouvy o dodávce tepla by neměly být v rozporu s dokumenty pro připojení tepelných zařízení spotřebitele: úkony připojení, připojení, technické specifikace se značkou jejich provedení, příkazy ke schválení TCO. Ukazatele kvality dodávky tepla v předávacím místě, které jsou součástí smlouvy o dodávce tepla, musí zahrnovat teplotní a tlakový rozsah chladiva v přívodním potrubí.
klauzule 107, 109 Pravidel pro organizaci zásobování teplem, schválených nařízením vlády Ruské federace ze dne 08.08.2012 č. 808	Smlouva o dodávce tepla stanoví konkrétní hodnoty řízených parametrů, které charakterizují tepelné a hydraulické režimy soustavy zásobování teplem, zejména tlak v přívodním a vratném potrubí tepelné sítě.
odst. 50 metodiky č. 99/pr	Kontrola kvality dodávky a spotřeby tepelné energie se provádí na hranici bilance mezi TCO a spotřebitelem. Parametry charakterizující tepelné a hydraulické režimy podléhají kontrole.
odst. 51 metodiky č. 99/pr	Při napojení teplospotřebičského zařízení odběratele přímo na tepelnou síť zajišťuje provozovatel přenosové soustavy zejména tlak ve vratném potrubí P2, MPa; dostupný tlak ΔР = Р1 – Р2, MPa, kde: Р1 – tlak v přívodním potrubí, MPa.
odst. 53 metodiky č. 99/pr	Při připojení teplospotřebiče odběratele přes předávací stanici ÚT zajišťuje provozovatel přenosové soustavy předávací stanici ÚT zejména udržení tlaku ve vratném potrubí P4, MPa; tlaková ztráta na výstupu ze stanice ÚT ΔР = Р3 – Р4, MPa, kde: Р3 a Р4 – tlak v přívodním a vratném potrubí, MPa. Konkrétní hodnoty řízených parametrů jsou uvedeny ve smlouvě o dodávce tepla.
čl. 6.2.1 Pravidel pro technický provoz tepelných elektráren schválených vyhláškou Ministerstva energetiky Ruské federace ze dne 24.03.2003. března 115 č. XNUMX	Při provozu systémů tepelných sítí musí být zajištěna spolehlivost dodávky tepla spotřebitelům, dodávka chladiva (voda a pára) s průtokem a parametry v souladu s teplotním harmonogramem a tlakovou ztrátou na vstupu.
bod 9.3.20 pravidel č. 115	V provozním režimu je tlak ve vratném potrubí pro systém odběru vodního tepla nastaven na vyšší než statický o ne méně než 0,05 MPa (0,5 kgf/cm2), avšak nepřekračující maximální přípustný tlak pro nejméně odolný prvek systém.
doložka 3.30 MDK 4 – 02.2001 (schváleno nařízením Státního stavebního výboru Ruska ze dne 13.12.2000. prosince 285 č. XNUMX)	Na výstupech tepelných sítí ze zdrojů tepla musí být zajištěno zejména: – měření tlaku, teploty a průtoku chladiva v přívodním a vratném potrubí síťové vody, páry, kondenzátu, doplňovací vody; – alarmová a varovná signalizace mezních hodnot průtoku doplňovací vody, tlakového rozdílu mezi přívodním a vratným potrubím.
doložka 3.91 MDK 4 – 02.2001	Automatizace topných míst musí zajistit zejména stanovený tlak ve vratném potrubí nebo požadovaný tlakový rozdíl v přívodním a vratném potrubí tepelných sítí.
bod 1.14.3 OST 36 – 68-82 „Vytápěcí sítě. Úprava režimu centralizovaných topných systémů“	Při vývoji hydraulických režimů musí být splněny zejména následující požadavky: – dostupné tlaky (rozdíl tlaků v přívodním a vratném potrubí) na ITP při připojení teplospotřebných systémů bez výtahů musí být 2–3krát vyšší než hydraulický odpor místních systémů spotřebovávajících teplo; – dostupné tlaky na IHP při napojení výtahu na systémy spotřebovávající teplo jsou určeny v závislosti na požadovaném směšovacím koeficientu výtahu a hydraulickém odporu místního systému.
čl. 5.2.1 Řád a řád provozu bytového fondu č. 170	Provoz systému ústředního vytápění obytných budov musí zajistit zejména udržování požadovaného tlaku (ne vyššího, než je povoleno pro topná zařízení) v přívodních a vratných potrubích systému.

Řada SNiP, normativních a metodických dokumentů v oblasti dodávek tepla tedy stanoví povinnost kontrolovat TCO takový parametr, jako je pokles tlaku. Současně se uplatňují GOST, SNiP, SanPiN, které stanoví povinné požadavky na kvalitu poskytování inženýrských služeb, dokud nevstoupí v platnost jiné normy a požadavky právních předpisů Ruské federace o technických předpisech ve stejných otázkách (doložka 15 Přílohy č. 1, poznámka k Příloze č. 1 Pravidel č. 354).

V souladu s tím může organizace spravující dům trvat na tom, aby do smlouvy o dodávce tepla byla zahrnuta podmínka o dodržení tlakové ztráty TCO na vstupu do bytového domu v souladu s technickými podmínkami pro připojení k sítím organizace zásobování teplem. (pokud uvádějí termodynamické parametry chladiva (teplota, tlak)), tak i v souladu s projektovou dokumentací pro MKD.

V tomto případě může být pokles tlaku uveden přímo v projektové dokumentaci nebo vypočten v souladu s článkem 1.14.3 OST 36 – 68-82 „Vytápěcí sítě. Úprava režimu systémů centralizovaného zásobování teplem“ a se SNiP platnými v době uvedení konkrétního bytového domu do provozu. Od 41. 02. 2003 je v platnosti SNiP 0,15 – 8.17-01.09.2003 „Tepelné sítě“, podle kterého má být tlakový rozdíl na vstupu dvoutrubkových topných sítí považován za minimálně 01.09.2003 MPa (bod XNUMX). V souladu s tím se předchůdci tohoto SNiP vztahují na domy uvedené do provozu dříve než XNUMX.

Rozhodnutím Okresního soudu Okťabrskij v Kirově ze dne 14.06.2013. června 2 ve věci č. 762 – 2013/1,5 tak nároky státního zástupce na povinnost TSO dodávat chladivo do obytného domu během topného období s tlakovou ztrátou na vstupu do budovy rovnající se vypočteným tlakovým ztrátám na vstupu a v místním systému s koeficientem 1, ale ne méně než 2 kgf/cm0,1 (7.26 MPa) v souladu s článkem 10 SNiP P-G.73 – 36* (P-73 – 1984*) „Tepelné sítě. Design Standards“, které, jak soud uvedl, by se měly vztahovat na dům postavený v roce XNUMX.

Autor: E. V. Sholomova, právník, předseda představenstva TSN „Zelenaya, 22“